Эксплуатация нефтяных и газовых скважин


(9.10)

Для того же однорядного подъемника, работающего по центральной системе, имеем


,


, (9.11)

После подстановки (9.11) в основную формулу (9.7) получим


. (9.12)

При указанных выше допущениях (α = 1, dн = dв = d)


. (9.13)

Для двухрядного лифта, работающего но кольцевой системе,


,


, (9.14)

где d1в, d1н - внутренний и наружный диаметры первого ряда труб (большего диаметра), d2в, d2н - то же, для второго ряда труб (малого диаметра).

При подстановке (9.14) в формулу (9.7) получим


. (9.15)

Пренебрегая толщинами стенок и считая, что d1н = d1в = d1 и d2н = d2в = d2, а также принимая α = 1, получим


. (9.16)

Для того же двухрядного подъемника, работающего по центральной системе, имеем



. (9.17)

Или


. (9.18)

При допущениях α = 1, d1н = d1в = d1 и d2н = d2в = d2, получим


. (9.19)

Формула (9.19) совпадает с (9.13), так как пренебрежение толщиной стенок первого ряда труб при работе двухрядного подъемника по центральной системе равносильно их отсутствию.

Для наклонных скважин со средним зенитным углом кривизны β формула пускового давления получит поправку в виде множителя cos β, так как гидростатическое давление столба жидкости определяется его проекцией на вертикаль, т. е.


.

С учетом сказанного общая формула будет иметь вид


. (9.20)

Соответствующим образом преобразуются и формулы для всех частных случаев, т. е. все формулы (9.9, 9.10, 9.12, 9.13, 9.15, 9.16, 9.18, 9.19) приобретут множитель cosβ. Пренебрежение толщиной стенок труб уменьшает пусковое давление приблизительно на 3 - 6 %.

При пуске газлифтной скважины возможны такие случаи, когда высота столба жидкости при продавке, равная h + Δh будет превышать общую длину колонн подъемных труб L. В этом случае жидкость будет переливаться на устье в систему нефтесбора, в которой может существовать давление Рл. В таком случае пусковое давление не может превышать гидростатическое давление столба жидкости в лифтовых трубах высотой, равной длине труб L, сложенное с давлением на устье Рл. С учетом среднего угла кривизны β это давление будет равно


. (9.21)

Таким образом, если вычисление пускового давления по обобщенной формуле (9.7) или по формулам для любого частного случая даст Рпуск > (Рпуск)max, то справедливо вычисление по формуле (9.21). Если результат получится обратный, т. е. Рпуск < (Рпуск)max, то справедливо вычисление по обобщенной формуле (9.7) или ее производным. Все полученные для пускового давления формулы дают его величину, приведенную к башмаку подъемных труб. Действительное пусковое давление на устье скважины будет меньше вычисленного на величину гидростатического (пренебрегая силами трения газа) давления газового столба в колонне. Учитывая кривизну скважины и определяя гидростатическое давление газового столба по плотности газа на устье, определим пусковое давление на устье следующим образом:


, (9.22)

где


, (9.23)

ρг - плотность газа при термодинамических условиях в скважине. Из законов газового состояния имеем


, (9.24)

где ρо - плотность нагнетаемого газа при стандартных условиях (Ро, То); Тср - средняя температура в скважине; То - стандартная температура; zср - средний коэффициент сжимаемости газа для условий Тср и Рсp.

Подставляя (9.24) в (9.23) и далее в (9.22), получим для пускового давления на устье


, (9.25)

где Ро - абсолютное давление, а Рпуск предварительно определяется по обобщенной формуле (9.20) либо, в случае перелива, по формуле (9.21).